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Sistema de anclaje adhesivo epóxico HIT-RE 500 V3 3.2.4
Tabla 47 - Resistencia de diseño HIT RE-500 V3 con falla de concreto / adhesión con HIS-N y HIS-RN y perforación con
broca de diamante con la herramienta de rugosidad TE-YRT en concreto no fisurado
Empotramiento
ƒ´
Tamaño de
efectivo
la rosca
pulg. (mm)
5
1/2-13
UNC
(127)
Tabla 48 - Resistencia de diseño HIT RE-500 V3 con falla de concreto / adhesión con HIS-N y HIS-RN y perforación con
broca de diamante con la herramienta de rugosidad TE-YRT en concreto fisurado
Empotramiento
ƒ´
Tamaño de
efectivo
la rosca
pulg. (mm)
5
1/2-13
UNC
(127)
1 Consulte la sección 3.1.7 para obtener la explicación sobre el desarrollo de los valores de carga.
2 Consulte la sección 3.1.7.3 para convertir el valor de la resistencia de diseño (resistencia factorizada) al valor ASD.
3 No se permite la interpolación lineal entre las profundidades de empotramiento y las esfuerzos de compresión del concreto.
4 Aplique factores de espaciado, distancia a los bordes y espesor del concreto de los tablas 50 y 51. CoMPare con los valores del acero en la tabla 49. El menor de los
valores es el que debe utilizarse para el diseño.
5 Los datos son para el rango de temperatura A: máx. temperatura a corto plazo = 55 °C (130 °F), máx. temperatura a largo plazo 43°C (110°F).
Para el rango de temperatura B: máx. temperatura a corto plazo = 80°C (176°), máx. temperatura a largo plazo 110 °F (43 °C), multiplique el valor de la parte superior
por 0.69.
Las temperaturas elevadas del concreto a corto plazo son aquellas que ocurren en intervalos breves, p.e., como resultado del ciclo diurno. Las temperaturas del
concreto a largo plazo son más o menos constantes durante periodos de tiempo significativos.
6 Los valores en los tablas están considerados en condiciones de concreto seco y saturado.
Para perforaciones llenas de agua, multiplique la resistencia de diseño (resistencia factorizada) por 0.52.
Para aplicaciones sumergidas (bajo el agua), multiplique la resistencia de diseño (resistencia factorizada) por 0.46.
7 Los valores de los tablas están considerados para cargas a corto plazo. Para cargas constantes, incluyendo uso en lugares elevados, consulte la sección 3.1.7.5.
8 Los valores de los tablas están considerados para concreto de peso regular. Para concreto liviano, multiplique la resistencia de diseño (resistencia factorizada) por λa
de la siguiente manera: Para concreto liviano inorgánico, λ
9 Los valores de los tablas están para cargas estáticas únicamente. El diseño sísmico no está permitido para concreto no fisurado. Para cargas sísmicas, miltiplique los
valores de tensión y corte de la tabla de concreto fisurado por α
Tabla 49 - Resistencia de diseño del acero para pernos de acero y tornillos de
cabeza para HIS-N y HIS-RN
ASTM A 193 B7
Tensión
4
Tamaño
ϕN
sa
de la rosca
lb (kN)
6,300
3/8-16
UNC
(28.0)
10,525
1/2-13
UNC
(46.8)
17,500
5/8-11
UNC
(77.8)
17,785
3/4-10
UNC
(79.1)
1 Consulte la sección 3.1.7.3 para convertir el valor de esfuerzo admisible (resistencia factorizada) al valor
ASD.
2 Los insertos HIS-N y HIS-RN deben considerarse como elementos de acero frágil.
3 Los valores de los tablas son el menor de falla del acero en el inserto HIS-N o del perno de acero inserto.
4 Tensión = ф A
f
como se indica en ACI 318 Capítulo 17.
se,N
uta
5 Corte = ф 0.60 A
f
como se indica en ACI 318 Capítulo 17.
se,N
uta
6 Los valores de corte sísmico se determinan al multiplicar фV
roscada. Consulte la sección 3.1.7.4 para información adicional sobre las aplicaciones sísmicas.
Tensión — ФN
= 2,500 psi
ƒ´
= 3,000 psi
ƒ´
= 4,000 psi
c
c
c
(17.2 MPa)
(20.7 MPa)
(27.6 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
8,720
9,555
11,030
(38.8)
(42.5)
(49.1)
Tensión — ФN
= 2,500 psi
ƒ´
= 3,000 psi
ƒ´
= 4,000 psi
c
c
c
(17.2 MPa)
(20.7 MPa)
(27.6 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
6,175
6,205
6,205
(27.5)
(27.6)
(27.6)
= 0.51. Para cualquier concreto liviano, λ
a
= 0.75. Consulte la Sección 3.1.7.4 para información adicional sobre aplicaciones sísmicas.
sism
1,2,3
Corte
Corte
sísmico
Tensión
5
6
ϕV
ϕV
ϕN
sa
sa,eq
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
3,490
2,445
5,540
(15.5)
(10.9)
(24.6)
6,385
4,470
10,145
(28.4)
(19.9)
(45.1)
10,170
7,120
16,160
(45.2)
(31.7)
(71.9)
15,055
10,540
23,915
(67.0)
(46.9)
(106.4)
x α
sa
V,seis
n
ƒ´
= 6,000 psi
ƒ´
= 2,500 psi
c
c
(41.4 MPa)
(17.2 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
13,510
18,785
(60.1)
(83.6)
n
ƒ´
= 6,000 psi
ƒ´
= 2,500 psi
c
c
(41.4 MPa)
(17.2 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
6,205
13,305
(27.6)
(59.2)
= 0.45.
a
ASTM A 193 Grade B8M
stainless steel
Corte
Corte
sísmico
4
5
6
ϕV
ϕV
sa
sa
sa,eq
lb (kN)
lb (kN)
3,070
2,150
(13.7)
(9.6)
5,620
3,935
(25.0)
(17.5)
8,950
6,265
(39.8)
(27.9)
13,245
9,270
(58.9)
(41.2)
dónde α
= 0.7 para la varilla
V,seis
Sistemas de anclaje post instalados
1,2,3,4,5,6,7,8,9
Corte — ФV
n
ƒ´
= 3,000 psi
ƒ´
= 4,000 psi
c
c
(20.7 MPa)
(27.6 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
20,575
23,760
(91.5)
(105.7)
1,2,3,4,5,6,7,8,9
Corte — ФV
n
ƒ´
= 3,000 psi
ƒ´
= 4,000 psi
c
c
(20.7 MPa)
(27.6 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
13,360
13,360
(59.4)
(59.4)
Manual Técnico de Anclajes 2016 I Página 123
ƒ´
= 6,000 psi
c
(41.4 MPa)
lb (kN)
29,100
(129.4)
ƒ´
= 6,000 psi
c
(41.4 MPa)
lb (kN)
13,360
(59.4)
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