Sección 7
Protección de impedancia
IBase = Igen = 8367 A
Xd' = 0,2960 pu
Rs = 0,0029 pu
Primer paso
ZBase = 0,9522 Ω (generador)
en el cálculo
Xd' = 0,2960 · 0,952 = 0,282 Ω
Rs = 0,0029 · 0,952 = 0,003 Ω
Segundo
Xd' = 0,2960 · 0,952 = 0,282 Ω
paso en el
Rs = 0,0029 · 0,952 = 0,003 Ω
cálculo
Tercer paso
ForwardX = Xt + Xline + Xe = 0,064 + 0,463 + 0,038 = 0,565 Ω; ReverseX = Xd' = 0,282 Ω (todo referido a la tensión del gen. de 13,8 kV)
en el cálculo
ForwardR = Rt + Rline + Re = 0,003 + 0,071 + 0,004 = 0,078 Ω; ReverseR = Rs = 0,003 Ω (todo referido a la tensión del gen. de 13,8 kV)
Ajustes de
ForwardX = 0,565/0,9522 · 100 = 59,33 in % ZBase; ReverseX = 0,282/0,9522 · 100 = 29,6 en % ZBase (todo referido a 13,8 kV)
resultado
ForwardR = 0,078/0,9522 · 100 = 8,19 in % ZBase; ReverseR = 0,003/0,9522 · 100 = 0,29 en % ZBase (todo referido a 13,8 kV)
final
258
usc = 10%
I1 = 12 551 A
Xt = 0,1000 pu (ZBase transf.)
Rt = 0,0054 pu (ZBase transf.)
ZBase (13,8 kV) = 0,6348 Ω
Xt = 0,100 · 0,6348 = 0,064 Ω
Rt = 0,0054 · 0,635 = 0,003 Ω
Xt = 0,100 · 0,6348 = 0,064 Ω
Rt = 0,0054 · 0,635 = 0,003 Ω
Ajustes ForwardR, ForwardX, ReverseR y ReverseX.
•
Una condición previa para poder utilizar la protección de pérdida de sincronismo
y construir una característica de lente adecuada, consiste en que el sistema de
potencia en el que se instale dicha protección se modele como un sistema
equivalente de dos máquinas o como un sistema de potencia equivalente de barra
infinita y máquina individual. Las impedancias desde la posición de la protección
de pérdida de sincronismo en la dirección del flujo de carga normal pueden
tomarse como hacia delante.
•
Los ajustes ForwardX, ForwardR, ReverseX y ReverseR deben, si fuera posible,
tener en cuenta la configuración posterior a las perturbaciones del sistema de
potencia simplificado. Esto no siempre resulta fácil, en particular con el efecto
isla. Aunque para el modelo de dos máquinas que se incluye en la Tabla 21, el
escenario más probable es que solo se encuentre en servicio una línea después de
que las protecciones de línea hayan despejado la falta en una línea eléctrica. Por
lo tanto, los ajustes ForwardX, ForwardR deben tener en cuenta la reactancia y
la resistencia de únicamente una línea eléctrica.
•
Todas las reactancias y resistencias (ForwardX, ForwardR, ReverseX y
ReverseR) deben referirse al nivel de tensión donde se instale el relé de pérdida
de sincronismo; para el caso de ejemplo mostrado en la Tabla 21, esta es la tensión
nominal del generador UBase = 13,8 kV. Esto afecta a todas las reactancias y
resistencias hacia delante de la Tabla 21.
•
Todas las reactancias y resistencias deben expresarse finalmente en porcentaje de
ZBase, donde ZBase es, para el ejemplo mostrado en la Tabla 21, la impedancia
base del generador, ZBase = 0,9522 Ω. Observe que la impedancia base del
transformador de potencia es diferente; ZBase = 0,6348 Ω. Observe que debe
utilizarse esta última ZBase = 0,6348 Ω del transformador de potencia cuando se
transforman la reactancia y resistencia del transformador de potencia.
Xline/km = 0,4289 Ω/km
Rline/km = 0,0659 Ω/km
Xline = 300 · 0,4289 = 128,7 Ω
Rline = 300 · 0,0659 = 19,8 Ω
(X y R por encima sobre la base
de 230 kV)
2
Xline= 128,7 · (13,8/230)
=
0,463 Ω
2
Rline = 19,8 · (13,8/230)
= 0,071
Ω
(X y R referidas a 13,8 kV)
1MRK 502 051-UES -
Corriente de SC = 12 551 A
φ = 84,289°
Ze = 10,5801 Ω
Xe = Z
· sin (φ) = 10,52 Ω
e
Re = Z
· cos (φ) = 1,05 Ω
e
(Xe y Re sobre la base de 230
kV)
2
Xe = 10,52 · (13,8/230)
= 0,038
Ω
2
Re = 1,05 · (13,8/230)
= 0,004 Ω
(X y R referidas a 13,8 kV)
Manual de aplicaciones