Tabla de contenido
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Sistemas de anclaje post instalados
3.2.3 Sistema de anclaje adhesivo HIT-HY 200
Tabla 57 – Resistencia de diseño HIT-HY 200 con falla de concreto / adhesión para HIS-N y HIS-RN en concreto no
fisurado
1,2,3,4,5,6,7,8
ƒ´
Empotramiento
c
Tamaño de la
(17.2 MPa)
efectivo pulg.
rosca
(mm)
4-3/8
3/8-16 UNC
(111)
5
1/2-13 UNC
(127)
6-3/4
5/8-11 UNC
(171)
8-1/8
3/4-10 UNC
(206)
Tabla 58 – Resistencia de diseño HIT-HY 200 con falla de concreto / adhesión para HIS-N y HIS-RN en concreto
fisurado
1,2,3,4,5,6,7,8,9
ƒ´
Empotramiento
c
Tamaño de la
(17.2 MPa)
efectivo pulg.
rosca
(mm)
4-3/8
3/8-16 UNC
(111)
5
1/2-13 UNC
(127)
6-3/4
5/8-11 UNC
(171)
8-1/8
3/4-10 UNC
(206)
1 Consulte la sección 3.1.7 para obtener la explicación sobre el desarrollo de los valores de carga.
2 Consulte la sección 3.1.7.3 para convertir el valor de la resistencia de diseño (resistencia factorizada) al valor ASD.
3 No se permite la interpolación lineal entre las profundidades de empotramiento y las esfuerzos de compresión del concreto.
4 Aplique factores de espaciado, distancia a los bordes y espesor del concreto de los tablas 60 – 61 como sea necesario a los valores anteriores. CoMPare con los valores del
acero en la tabla 59. El menor de los valores es el que debe utilizarse para el diseño.
5 Los datos son para el rango de temperatura A: máx. temperatura a corto plazo = 130 °F (55 °C), máx. temperatura a largo plazo 110 °F (43 °C).
Para el rango de temperatura B: máx. temperatura a corto plazo = 176 °F (80 °C), máx. temperatura a largo plazo 110 °F (43 °C), multiplique el valor de la parte superior por 0.92.
Para el rango de temperatura C: máx. temperatura a corto plazo = 248 °F (120 °C), máx. temperatura a largo plazo 162 °F (72 °C), multiplique el valor de la parte superior por 0.78.
Las temperaturas elevadas del concreto a corto plazo son aquellas que ocurren en intervalos breves, p.e., como resultado del ciclo diurno. Las temperaturas del concreto a
largo plazo son más o menos constantes durante periodos de tiempo significativos.
6 Los valores de los tablas están considerados en condiciones de concreto seco. Para concreto saturado, multiplique la resistencia de diseño (resistencia factorizada) por 0.85.
7 Los valores de los tablas están considerados para cargas a corto plazo. Para cargas constantes, incluyendo uso en lugares elevados, consulte la sección 3.1.7.5.
8 Los valores de los tablas están considerados para concreto de peso regular. Para concreto liviano, multiplique la resistencia de diseño (resistencia factorizada) por λ
manera: Para concreto liviano inorgánico, λ
9 Los valores de los tablas están considerados solamente para cargas estáticas. Para cargas sísmicas, multiplique los valores de los tablas por α
Consulte la sección 3.1.7.4 para información adicional sobre las aplicaciones sísmicas.
Tabla 59 – Resistencia de diseño del acero para pernos de acero y tornillos de cabeza para HIS-N y HIS-RN
ASTM A193 B7
Tensión
Corte
3
ϕN
Tamaño
sa
lb (kN)
lb (kN)
de la rosca
6,300
3,490
3/8-16
UNC
(28.0)
(15.5)
11,530
6,385
1/2-13
UNC
(51.3)
(28.4)
18,365
10,170
5/8-11
UNC
(81.7)
(45.2)
27,180
15,055
3/4-10
UNC
(120.9)
(67.0)
1
Consulte la sección 3.1.7.3 para convertir el valor de esfuerzo admisible (resistencia factorizada) al valor ASD.
2
Los insertos HIS-N y HIS-RN deben considerarse como elementos de acero frágil.
3
Tensión = ф A
f
como se indica en ACI 318 Capítulo 17
se,N
uta
4
Corte = ф 0.60 A
f
como se indica en ACI 318 Capítulo 17
se,N
uta
5
Los valores de corte sísmico se determinan al multiplicar фV
Manual Técnico de Anclajes 2016 I Página 84
Tensión — ФN
or N
n
= 2500 psi
ƒ´
= 3000 psi
ƒ´
= 4000 psi
c
c
(20.7 MPa)
(27.6 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
7,140
7,820
9,030
(31.8)
(34.8)
(40.2)
8,720
9,555
11,030
(38.8)
(42.5)
(49.1)
13,680
14,985
17,305
(60.9)
(66.7)
(77.0)
18,065
19,790
22,850
(80.4)
(88.0)
(101.6)
Tensión — ФN
or N
n
= 2500 psi
ƒ´
= 3000 psi
ƒ´
= 4000 psi
c
c
(20.7 MPa)
(27.6 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
lb (kN)
5,055
5,540
6,145
(22.5)
(24.6)
(27.3)
6,175
6,765
7,815
(27.5)
(30.1)
(34.8)
9,690
10,615
12,255
(43.1)
(47.2)
(54.5)
12,795
14,015
16,185
(56.9)
(62.3)
(72.0)
= 0.51; para cualquier concreto liviano λ
a
Diseño basado en ACI 318 Capítulo 17
ASTM A193 Grade B8M
2
Corte
Sísimico
Tensión
4
5
ϕV
ϕV
ϕN
sa
sa
sa
lb (kN)
lb (kN)
2,445
5,540
(10.9)
(24.6)
4,470
10,145
(19.9)
(45.1)
7,120
16,160
(31.7)
(71.9)
10,540
23,915
(46.9)
(106.4)
x α
. Consulte la sección 3.1.7.4 para información adicional sobre las aplicaciones sísmicas.
sa
V,seis
r
ƒ´
= 6000 psi
ƒ´
= 2500 psi
c
c
(41.4 MPa)
(17.2 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
11,060
15,375
(49.2)
(68.4)
13,510
18,785
(60.1)
(83.6)
21,190
29,460
(94.3)
(131.0)
27,985
38,910
(124.5)
(173.1)
r
ƒ´
= 6000 psi
ƒ´
= 2500 psi
c
c
(41.4 MPa)
(17.2 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
6,510
10,890
(29.0)
(48.4)
9,335
13,305
(41.5)
(59.2)
13,210
20,870
(58.8)
(92.8)
17,385
27,560
(77.3)
(122.6)
= 0.45.
a
Acero inoxidable
2
Corte
Corte
Sísimico
3
4
5
ϕV
ϕV
sa
sa
lb (kN)
lb (kN)
3,070
2,150
(13.7)
(9.6)
5,620
3,935
(25.0)
(17.5)
8,950
6,265
(39.8)
(27.9)
13,245
9,270
(58.9)
(41.2)
Corte — ФV
or V
n
r
ƒ´
= 3000 psi
ƒ´
= 4000 psi
ƒ´
c
c
c
(20.7 MPa)
(27.6 MPa)
(41.4 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
16,840
19,445
(74.9)
(86.5)
20,575
23,760
(91.5)
(105.7)
32,275
37,265
(143.6)
(165.8)
42,620
49,215
(189.6)
(218.9)
Corte — ФV
or V
n
r
ƒ´
= 3000 psi
ƒ´
= 4000 psi
ƒ´
c
c
c
(20.7 MPa)
(27.6 MPa)
(41.4 MPa)
lb (kN)
lb (kN)
11,930
13,235
(53.1)
(58.9)
14,575
16,830
(64.8)
(74.9)
22,860
26,395
(101.7)
(117.4)
30,190
34,860
(134.3)
(155.1)
de la siguiente
a
= 0.60.
seis
1,2
= 6000 psi
lb (kN)
23,815
(105.9)
29,100
(129.4)
45,645
(203.0)
60,275
(268.1)
= 6000 psi
lb (kN)
14,025
(62.4)
20,110
(89.5)
28,450
(126.6)
37,450
(166.6)
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