Tabla de contenido
Publicidad
Idiomas disponibles
Idiomas disponibles
3.1 EJEMPLO DE SELECCIÓN
Considerar una unidad frigorífi ca para la refrigeración de un proceso con condensador remoto situado por debajo de la unidad de tratamiento; el funcionamien-
to puede ser también durante el invierno y por lo tanto con una baja temperatura de condensación.
La temperatura de evaporación considerada es la más alta esperada de acuerdo con la temperatura de condensación invernal.
Datos de proyecto
a.
Tipo de refrigerante
b1.
Temperatura de condensación
b2.
Temperatura de evaporación
c.
Potencia frigorífi ca
Utilizando la Hoja de selección correspondiente al refrigerante R410A, actuar como sigue:
No siendo conocido a priori, se calcula mediante la Tabla 1 el salto de presión ΔPC correspondiente a las temperaturas Tcond y Tevap.
1.
ΔPC (bar) - Salto de presión en función de las temperaturas
20
-40
12,7
-35
12,2
-30
11,7
-25
11,1
-20
10,4
9,6
-15
-10
8,7
-5
7,6
0
6,4
5
5,1
10
15
Por interpolación se obtiene el valor.
Se calcula la diferencia de presión ΔPV en los extremos de la válvula con la fórmula conocida:
la presión ejercida por la columna de líquido es negativa puesto que el condensador está instalado por debajo de la válvula.
Nota:
2.
La temperatura del refrigerante en la entrada de la válvula no es conocida a priori; se supone un subenfriamiento de 5 °C y por lo tanto se supone una
temperatura del líquido Tliq = Tcond – 5°C = 32 °C. De la Tabla 2 se extrae el Factor de corrección:
CF – Factor de corrección para la temperatura (°C) del líquido en la entrada de la válvula
Tliq [°C]
-22
-16
CF
0,56
0,58
3.
La válvula de expansión debe tener una capacidad equivalente RATING determinada por el producto de la capacidad frigorífi ca CAP por el Factor de
corrección CF:
4.
Localizar en la Tabla 3 el recuadro correspondiente a la temperatura saturada de evaporación Tevap de proyecto. Determinar, en corrrespondencia de la co-
lumna con la diferencia de presión más cercana a ΔPV calculada en el punto 3 anterior, el modelo de la válvula cuya capacidad es inmediatamente superior
al valor equivalente requerido. Se permite la interpolación de los datos numéricos dentro de la Tabla. Se trata en el caso que nos ocupa del modelo:
R410A
Tcond
= 37 °C
Tevap
= 5 °C
CAP
= 9 kW
Tcond – Temperatura saturada de condensación (°C)
25
30
35
40
14,7
17,1
19,6
22,4
14,3
16,6
19,2
22
13,8
16,1
18,7
21,5
13,2
15,5
18,1
20,9
12,5
14,8
17,4
20,2
11,7
14
16,6
19,4
10,8
13,1
15,6
18,4
9,7
12,0
14,6
17,4
8,5
10,8
13,4
16,2
7,2
9,5
12
14,8
5,7
8
10,5
13,3
6,3
8,8
11,6
ΔPV = ΔPC − ΔPH − ΔPL + 0,1 × ΔH = 13,1 − 0,6 − 0,8 + 0,1 × (− 6) = 11,1 bar
-10
-4
2
8
0,61
0,64
0,67
0,71
RATING = CAP × CF = 9 × 0,92 = 8,3 kW
Tevap. 5°C
8
12
E2V09B
2,4
2,9
E2V11B
4,2
5,1
E2V14B
6,4
7,8
E2V18B
9,1
11,2
E2V24B
18,1
22,2
E2V35B
36,5
44,7
E4V55A
88,5
108,4
E4V65A
122
149
E4V85A
171
209
E4V95A
--
--
d1.
Pérdida de carga línea de alta
d2.
Pérdida de carga línea de baja
e.
Cota condensador sobre válvula
f.
Temperatura del líquido
45
50
55
60
25,5
28,8
32,5
36,6
25
28,4
32,1
36,1
24,5
27,9
31,6
35,6
23,9
27,3
31
35
23,2
26,6
30,3
34,3
22,4
25,8
29,5
33,5
21,5
24,9
28,6
32,6
20,4
23,8
27,5
31,5
19,2
22,6
26,3
30,3
17,9
21,3
25
29
16,4
19,8
23,4
27,5
14,7
18,1
21,8
25,8
Tabla 1
ΔPC = 13,1 bar
CF = 0,92
14
20
26
32
0,75
0,80
0,86
0,92
Tabla 2
ΔPv [bar]
16
20
24
28
3,3
3,7
4,1
4,4
5,9
6,6
7,2
7,8
9,1
10,1
11,1
12
12,9
14,4
15,8
17
25,6
28,7
31,4
33,9
51,6
57,7
63,3
68,3
125,2
140
153
166
172
192
211
228
242
270
296
320
--
--
--
--
Tabla 3
6
ΔPH
= 0,6 bar
ΔPL
= 0,8 bar
ΔH
= — 6 m
Tliq
= indeterminada
65
41
40,5
40
39,4
38,7
37,9
37
35,9
34,7
33,4
31,9
30,2
38
44
50
56
1,00
1,10
1,22
1,39
32
4,7
8,4
12,8
18,2
36,3
73
177
243
342
--
+030220815 rel. 1.0 del 08.05.07
62
1,634
E2V18
Publicidad
Capítulos
Tabla de contenido
