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La resistencia del devanado secundario del CT y la carga de relé de la mayoría de los relés modernos de baja
carga son mucho más pequeñas que la resistencia del cable secundario. A causa de esto, estos componentes
pueden ser ignorados durante los cálculos.
Para cálculos de fallo de SLG, se debe usar la resistencia del cable en ambos sentidos (o ida y vuelta). Esto es
porque el CT para una fase debe conducir corriente de secundario a través de la resistencia del cable secundario
de la fase y la resistencia del cable secundario del neutro.
Para fallos de tres fases, se usa la siguiente fórmula:
V KPP
=
I 3PH
donde
V KPP
=
I 3PH
=
R 1W
=
TF P
=
constante de tiempo del sistema primario.
Para fallos de fase, el CT para la fase que falla hace pasar corriente a través de la resistencia de su cable
secundario solamente. La caída de voltaje en el cable o (cables) de retorno es conducida por el CT de la otra
fase(s) que falla(n).
Para seleccionar la clase de CT apropiada, tomar el más alto de los voltajes de los puntos de inflexión calculados
(Vkps o Vkpp), y dividirlo por diez ya que Vk debe ser modificado si el flujo residual se toma en consideración. La
siguiente clase CT más alta será adecuada para el funcionamiento del RFL 9300 en fallos internos. Esto es porque
el circuito UHS del RFL 9300 funcionó para proporcionar un disparo rápido incluso aunque uno o más CT estén
muy gravemente saturados.
Ejemplo:
V KPS
V KPP
1700 / 10
Se deben usar CT marcados "C200".
3.9.2 CÁLCULO DEL FALLO EXTERNO
El RFL 9300 tolera menos saturación de CT en fallos externos que en los fallos internos. El circuito UHS funciona
(bloquea) correctamente en los semiciclos impares (1º, 3º, 5º, etc.). Sin embargo, el CCD (Charge Comparison
Data - Datos de comparación de carga) en todos los semiciclos puede dispararse incorrectamente. El UHS puede
dispararse incorrectamente en un semiciclo par (2º, 4º, 6º, etc.) si el CT principal está muy gravemente saturado.
(Ver la Figura 3-9.)
Los grandes desplazamientos en los cruces por cero mostrados en la Figura 3-9 solamente se producen cuando
hay un desequilibrio muy grande en el desempeño del CT. La característica de polarización del RFL 9300 (ver la
Figura 2-4) ha sido diseñada para proporcionar seguridad adicional en presencia de saturación de CT entre
moderada y grande. También, a causa de las fluctuaciones del ángulo de fase que se encuentran en sistemas de 3
terminales, se ha incorporado seguridad extra en la característica de polarización de 3 terminales (Figura 2-4b). La
compensación dinámica de marca de tiempo añade polarización adicional igual a 1/4 A RMS X la diferencia entre
la marca de tiempo ajustada recibida de un valor de CCD validado y la marca de tiempo representando el centro
del semiciclo "anidamiento" almacenado en el terminal local. Esto está diseñado para ser efectivo en al raro caso
de que un valor de carga previo al fallo no se haya adquirido antes de un fallo. La pendiente 1:8 a la característica
está diseñada para combatir los efectos de la saturación de CT debida a las sumas escalares más altas
encontradas en sistemas de 3 terminales.
RFL 9300
25 de agosto de 2000
B e c a u s e R F L ™ a n d H u b b e l l ® h a v e a p o l i c y o f c o n t i n u o u s p r o d u c t i mp r o v e me n t , we r e s e r v e t h e r i g h t t o c h a n g e d e s i g n s a n d s p e c i fi c a t i o n s wi t h o u t n o t i c e .
x
R 1W
x
TF P
Voltaje del punto de inflexión de la curva B-H de CT para fallo de tres fases de peor caso.
Corriente máxima esperada de fallo tres fases (simétrica, en amperios RMS de
secundario).
Resistencia del cable del secundario en "Un sentido", en ohmios.
"Factor Transitorio" para fallos de fase. Esto es igual a (1+ X L /R) donde (L/R) es la
= 1700 voltios
= 1550 voltios
= 170
3-12
RFL Electronics Inc.
(973) 334-3100
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